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(1)泵的幾何抽速
當除從圖442得知、由于轉千的不斷旋轉,被抽氣體從吸氣口進入泵腔,被封閉在吸氣腔  v之內、再經(jīng)排氣口排出泵外,由于在吸入V?？臻g內的氣體沒有被壓縮,當轉子的頂部轉  口邊緣時,V空間這時與排氣側相通,由千1氣側氣體壓力較高,有部分高壓氣體  流到V空間內,使泵腔內的壓力突然升高達到排氣壓力。此即所謂的外壓縮過程,轉子  續(xù)旋轉時,被抽氣體被排出泵外,兩個轉子的不斷運轉,即實現(xiàn)了羅茨泵的抽氣過程,轉  的主軸旋轉一周,共排出四個V。容積的氣體,因而,泵的幾何抽速為
…=4260=2xR21nkn10(L./s  (4-41)式中n泵軸的轉數(shù),r/mm;  R—轉子的半徑
1—轉子的長度
轉子斷面系數(shù),已知轉子斷面形狀后,k0值便可確定  為了避免羅茨泵的誤操作,一般多設有旁路溢流閥。由泵的許可壓力差△P來設計旁路  溢流閥,可在大氣壓力下啟動,使羅茨泵和前級泵同時連續(xù)運轉,因而對容器的抽氣時間大  為縮短(達30%-50%),其結構如圖441所示
在旁路溢流閥打開期間,羅茨泵的抽速為
式中5、前級泵抽速
泵出口壓力
pA泵人口壓力;
△p—泵的溢流閥的許可壓力差,△p=P、PA
前級泵抽速
泵出口壓力
泵人口壓力
△P泵的溢流閥的許可壓力差,△P=P,一P  從式(4-42)可以看出,羅茨泵的抽速隨人  口壓力pA下降而有所增加,故可縮短啟動時間  從圖4-46得知,曲線1為前級泵的抽速曲線  線2為羅茨泵在13hPa時啟動的抽速曲線,曲線  為帶溢流閥的羅茨泵抽速曲線,圖上4為有溢流  閥工作,增加的抽速部分因而,有溢流閥的羅茨  泵可縮短啟動時間  2)羅茨泵的有效抽速氣量
羅茨泵的有效抽氣量Qn可從理論抽氣量Q  p/hP  和通過間隙從排氣側向吸氣側返流量Qv之差來確  圖446羅茨泵有、無溢流閥時抽速的比

當羅茨泵的入口壓力為PA時,理論抽氣量Q則為
對于羅茨泵的返流量Qv,可由兩部分組成。即式中Q  轉子與泵體間的間隙泄漏量
若間隙的流導為L,前級壓力為p、,則

子全部人舊級側,而  快,沒
到高真空倒被解  由于羅皮聚的轉子  子暗合處的空圖容積,即所謂的有害空間內的氣體被帶回到高真空側,這部分返流線和  真空例,引起返,如轉子  Q即
轉子返流速率  四此、有抽氣量Q則可用下式計算  (3)軍流量時壓蠟比  將羅口封閉,使Qm=0,由式(4-48)可得出  零流量壓縮比K。是羅茨泵最重要的性能參數(shù)
它可通過測量得到,它與氣體種類  有關。壓縮比K。的最大值用Kamx表  羅茨泵的零流量壓縮比K0與出口壓力的關  N側第二項小于,故近似將式4101)  447所示,因為K0通

因而,式(4  較大,因而,的返流作  流作用相比可以略去,因而  圖
前級壓
在p,<10-1hP  的返流作用小于s,的返流  K  較高的
在這時有所增加,因而壓縮比K  滯流態(tài),流導  在向高的戶,方向上有所下降。在低的p,條件下,流導L處于分子流狀態(tài)是定值,這時受s  的影響,K0在向低的p,方向上也是降低的。而在p≈1hPa附近K。有最大值Komx出現(xiàn)  如圖4-47所示  泵的尺寸增加使泵的s1比L增加的快,因此大容量的羅茨泵的K。也有所增加  447上也能看出,大泵的K0較高,  pA.。(在羅茨  羅茨泵的極限壓

用前級泵的極限壓力  和前級泵構成機組  比來求得  和與其相對應的

K

(4-53)  K0=10,故羅茨泵的極限壓力為p,=1×10-3hPa  雙級羅茨泵的壓縮比約等

)這時對  例如p=1×10-2hPa,對于 RUVAC WA1000泵來說(見圖4-47  壓力

壓縮比的連級某可得到更低的極限

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